鈦合金及鎳鈦形狀記憶合金憑借其獨(dú)特的力學(xué)性能與功能特性，在航空航天、生物醫(yī)學(xué)、高端裝備制造等領(lǐng)域占據(jù)不可替代的地位。TC4鈦合金作為典型的 α+β 型鈦合金，以高強(qiáng)度、優(yōu)異的耐腐蝕性和生物相容性，廣泛應(yīng)用于航空發(fā)動(dòng)機(jī)部件、醫(yī)療器械支架等；鎳鈦合金則因超彈性和形狀記憶效應(yīng)，成為介入醫(yī)療領(lǐng)域血管支架、正畸絲的核心材料。兩種材料的性能均高度依賴加工工藝與熱處理制度，如何通過工藝優(yōu)化實(shí)現(xiàn)組織與性能的精準(zhǔn)調(diào)控，是當(dāng)前研究的核心課題。
近年來，拉拔、焊接、增材制造等加工技術(shù)的進(jìn)步為鈦合金絲材的性能提升提供了新途徑。拉拔工藝通過多道次塑性變形細(xì)化晶粒、調(diào)控織構(gòu)，顯著提高材料強(qiáng)度；熱處理則通過改變相變溫度與析出相分布，平衡強(qiáng)度與塑性；焊接與增材制造技術(shù)雖拓展了材料的應(yīng)用范圍，但也帶來了接頭脆性、各向異性等問題。系統(tǒng)梳理這些工藝對(duì)材料組織演化與性能的影響規(guī)律，對(duì)推動(dòng)高端絲材的工程化應(yīng)用具有重要意義。
本文基于5篇相關(guān)研究論文，整合了鎳鈦合金絲材的熱處理效應(yīng)、TC4鈦合金絲材的拉拔工藝優(yōu)化、焊接失效機(jī)制、退火溫度對(duì)力學(xué)性能的影響，以及 TC11鈦合金增材制造技術(shù)的最新成果。通過分析工藝參數(shù)與性能的關(guān)聯(lián)規(guī)律，總結(jié)關(guān)鍵技術(shù)要點(diǎn)與應(yīng)用邊界，為鈦合金及鎳鈦合金絲材的研發(fā)與生產(chǎn)提供理論支撐和實(shí)踐指導(dǎo)。
1、材料特性與加工工藝基礎(chǔ)
1.1 鎳鈦形狀記憶合金的材料特性
鎳鈦合金（Ni-Ti）作為典型的形狀記憶合金，其獨(dú)特的超彈性與形狀記憶效應(yīng)源于馬氏體 - 奧氏體相變的可逆性。研究表明，等原子比附近的鎳鈦合金（如 Ti-50.8Ni）在室溫下可呈現(xiàn)應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變：當(dāng)施加外力時(shí)，奧氏體相轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體相，卸載后馬氏體逆變?yōu)閵W氏體，應(yīng)變完全恢復(fù)，形成超彈性 [1]。這種特性使其在醫(yī)學(xué)領(lǐng)域（如血管支架、正畸絲）中不可或缺 —— 支架通過超彈性實(shí)現(xiàn)血管內(nèi)的自主擴(kuò)張，正畸絲則利用形狀記憶效應(yīng)維持持續(xù)矯正力。
鎳鈦合金的相變溫度（馬氏體轉(zhuǎn)變溫度 M?、奧氏體逆轉(zhuǎn)變溫度 A?）是其功能特性的核心參數(shù)，受化學(xué)成分與熱處理工藝共同調(diào)控。例如，富鎳合金中析出的 Ti?Ni?相可提高相變溫度，而高溫退火則會(huì)降低相變溫度 [1]。此外，鎳鈦合金的顯微組織由母相（B2 結(jié)構(gòu)奧氏體）、馬氏體相（B19' 結(jié)構(gòu)）及 R 相（三斜結(jié)構(gòu)）組成，三者的比例直接影響超彈性表現(xiàn) ——R 相的出現(xiàn)會(huì)導(dǎo)致應(yīng)力平臺(tái)變寬，降低超彈性恢復(fù)率 [1]。
1.2 TC4鈦合金的組織與性能基礎(chǔ)
TC4鈦合金（Ti-6Al-4V）的力學(xué)性能取決于 α 相（密排六方結(jié)構(gòu)）與 β 相（體心立方結(jié)構(gòu)）的比例與分布。退火態(tài) TC4 通常呈現(xiàn)雙態(tài)組織：等軸 α 相（約 60%）均勻分布于 β 轉(zhuǎn)變基體中，這種組織兼具高強(qiáng)度（抗拉強(qiáng)度 900-1100MPa）與良好塑性（伸長(zhǎng)率 10%-15%）[4]。通過冷拉拔等塑性變形工藝，可使晶粒沿變形方向伸長(zhǎng)形成纖維組織，強(qiáng)度進(jìn)一步提升，但塑性下降 [2]。
TC4鈦合金的相變特性是工藝調(diào)控的關(guān)鍵：β 相變點(diǎn)約為 995℃，當(dāng)加熱溫度高于相變點(diǎn)時(shí)，α 相完全轉(zhuǎn)變?yōu)?β 相；冷卻速度不同，β 相可轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體 α' 相（快冷）或魏氏組織（慢冷）[3]。焊接過程中的快速熱循環(huán)易導(dǎo)致焊縫區(qū)形成脆性 α' 馬氏體，使接頭沖擊韌性下降，這也是 TC4 焊接構(gòu)件失效的主要原因 [3]。
1.3 加工工藝對(duì)材料性能的調(diào)控途徑
鈦合金及鎳鈦合金的性能調(diào)控主要通過以下工藝實(shí)現(xiàn)：
熱處理：通過控制加熱溫度、保溫時(shí)間與冷卻速度，改變相變溫度、析出相形態(tài)及晶粒尺寸。例如，鎳鈦合金的低溫短時(shí)退火可保留細(xì)小組織，獲得優(yōu)異超彈性 [1]；TC4 的雙重退火（α+β 區(qū)加熱 + 時(shí)效）可平衡強(qiáng)度與塑性 [4]。
拉拔工藝：多道次冷拉拔通過累積塑性變形引入位錯(cuò)纏結(jié)與織構(gòu)，細(xì)化晶粒并提高強(qiáng)度。TC4 絲材經(jīng) 9 道次拉拔（累積變形量 64%）后，維氏硬度從 304 提升至 357，抗拉強(qiáng)度提高 20% 以上 [2]。
焊接與增材制造：通過高能束（鎢極氬弧、電子束）實(shí)現(xiàn)材料連接或成形，但需控制熱輸入以避免脆性相生成。電子束熔絲增材制造的 TC11鈦合金經(jīng)熱處理后，抗拉強(qiáng)度可達(dá) 1140MPa，且各向異性顯著降低 [5]。
2、熱處理對(duì)鎳鈦合金與 TC4鈦合金絲材性能的影響
2.1 退火工藝對(duì)鎳鈦合金超彈性的調(diào)控規(guī)律
鎳鈦合金的超彈性對(duì)退火參數(shù)極為敏感。實(shí)驗(yàn)表明，在 400-600℃范圍內(nèi)，隨退火溫度升高或保溫時(shí)間延長(zhǎng)，超彈性顯著下降：400℃×5min 退火時(shí)，合金的應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變臨界應(yīng)力 σ?約為 800MPa，殘余應(yīng)變僅 0.5%；而 600℃×30min 退火后，σ?降至 600MPa，殘余應(yīng)變?cè)鲋?4%[1]。這一現(xiàn)象與以下機(jī)制相關(guān)：
位錯(cuò)與缺陷演化：低溫短時(shí)退火可保留適量位錯(cuò)與細(xì)小晶粒，抑制馬氏體再取向，維持高彈性恢復(fù)能力；高溫長(zhǎng)時(shí)間退火則使位錯(cuò)湮滅、晶粒粗化，塑性變形主導(dǎo)變形過程，超彈性喪失 [1]。
析出相影響：富鎳合金在 500℃以上退火時(shí)，析出 Ti?Ni?相，導(dǎo)致基體貧鎳，相變溫度升高。當(dāng)保溫時(shí)間超過 15min，析出相粗化，共格性減弱，對(duì)基體的強(qiáng)化作用下降，σ?降低 [1]。
差示掃描量熱儀（DSC）測(cè)試顯示，退火溫度升高使馬氏體 - 奧氏體逆相變終了溫度 A?降低（400℃退火時(shí) A?為 60℃，600℃時(shí)降至 30℃），而保溫時(shí)間延長(zhǎng)則使 A?升高（5min 時(shí) A?為 45℃，30min 時(shí)升至 55℃）[1]。這一規(guī)律為鎳鈦合金的溫度適應(yīng)性設(shè)計(jì)提供了依據(jù) —— 例如，血管支架需在體溫（37℃）下保持超彈性，需將 A?調(diào)控至 35℃以下，可選擇 500℃×10min 退火工藝 [1]。
2.2 退火溫度對(duì) TC4鈦合金力學(xué)性能的影響
TC4鈦合金的退火工藝需兼顧強(qiáng)度與塑性的平衡。研究表明，冷拔態(tài) TC4 經(jīng)不同溫度退火（300-600℃，保溫 1.5h）后，力學(xué)性能呈現(xiàn)以下規(guī)律 [4]：
強(qiáng)度變化：400℃退火時(shí)抗拉強(qiáng)度達(dá)到峰值（1085.6MPa），較冷拔態(tài)（1060.1MPa）提高 2.4%；600℃退火后強(qiáng)度降至 1022.7MPa，原因是高溫下位錯(cuò)回復(fù)與晶粒粗化 [4]。
塑性演變：伸長(zhǎng)率隨退火溫度升高呈先降后升趨勢(shì)，600℃時(shí)達(dá)到最大值 11.3%，較冷拔態(tài)（9.5%）提高 19%。這與 α 相的球化及 β 相的均勻分布有關(guān) —— 高溫退火促進(jìn)魏氏組織向等軸組織轉(zhuǎn)變，改善變形協(xié)調(diào)性 [4]。
加工硬化行為：冷拔態(tài)的加工硬化率呈連續(xù)下降趨勢(shì)，而 500℃以上退火后轉(zhuǎn)變?yōu)榕_(tái)階式下降，表明材料的塑性變形從位錯(cuò)塞積主導(dǎo)轉(zhuǎn)為晶界滑移與相變協(xié)同作用 [4]。
斷口分析顯示，所有退火態(tài) TC4 均為韌性斷裂，但韌窩尺寸與分布存在差異：400℃退火后韌窩細(xì)小且淺（直徑約 5μm），600℃時(shí)韌窩深且均勻（直徑 10-15μm），印證了塑性隨溫度升高而改善的規(guī)律 [4]。
2.3 熱處理工藝的工程化應(yīng)用邊界
熱處理參數(shù)的選擇需根據(jù)材料的應(yīng)用場(chǎng)景確定：
鎳鈦合金醫(yī)療器件：血管支架要求超彈性恢復(fù)率 > 95%，需采用 400-450℃×5-10min 退火，避免高溫導(dǎo)致的性能劣化 [1]；正畸絲需兼顧強(qiáng)度與可塑性，可選擇 500℃×15min 工藝，使 σ?控制在 700-750MPa [1]。
TC4 結(jié)構(gòu)件：航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉片需高強(qiáng)度與抗蠕變性能，宜采用 600℃×2h 退火，獲得雙態(tài)組織（等軸 α 相 +β 轉(zhuǎn)變基體）；醫(yī)療器械（如骨釘）需高塑性，應(yīng)選擇 600℃×3h 退火，伸長(zhǎng)率可達(dá) 11% 以上 [4]。
3、TC4鈦合金絲材的拉拔工藝優(yōu)化與組織演化
3.1 拉拔設(shè)備設(shè)計(jì)與參數(shù)優(yōu)化
TC4鈦合金絲材的拉拔需通過設(shè)備與工藝的協(xié)同設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)精準(zhǔn)控形控性。研究表明，拉拔設(shè)備的核心組件包括 [2]：
模具系統(tǒng)：工作錐角、定徑帶長(zhǎng)度對(duì)拉拔力與絲材質(zhì)量影響顯著。有限元模擬顯示，工作錐角 7° 時(shí)拉拔力最小（240N），較 5°（270N）和 11°（280N）降低 10%-15%；定徑帶長(zhǎng)度 3mm 可保證尺寸精度，過長(zhǎng)（4mm）會(huì)增加摩擦熱，過短（2mm）則導(dǎo)致絲材直徑波動(dòng) [2]。
驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)：采用 YE2-90L2-4 三相異步電機(jī)（功率 1.5kW），通過變頻器控制拉拔速度 30mm/s，避免速度過高（>50mm/s）導(dǎo)致的局部過熱與應(yīng)力集中 [2]。
潤(rùn)滑與冷卻：使用聚晶金剛石模具與專用潤(rùn)滑劑，摩擦系數(shù)控制在 0.1-0.15，減少模具磨損與絲材表面劃傷 [2]。
多道次拉拔工藝中，單道次變形量需階梯式降低：從初始直徑 1mm 拉拔至 0.6mm 時(shí)，前 5 道次變形量 10%-12%，后 4 道次降至 8%-9%，累積變形量 64%，可避免絲材斷裂 [2]。
3.2 拉拔過程中的組織與性能演變
拉拔變形通過晶粒細(xì)化與織構(gòu)調(diào)控實(shí)現(xiàn) TC4 性能強(qiáng)化，具體規(guī)律如下 [2]：
顯微組織變化：
冷拔初期（3 道次，變形量 27.75%）：等軸 α 相沿拉拔方向輕微伸長(zhǎng)，β 相呈斷續(xù)分布。
中期（6 道次，變形量 51%）：形成纖維組織，α 相拉長(zhǎng)為條狀（長(zhǎng)徑比 5-8），位錯(cuò)纏結(jié)密集。
后期（9 道次，變形量 64%）：晶粒細(xì)化至 1-2μm，小角度晶界比例從 44.5% 增至 49.8%，織構(gòu)取向向 <10-10> 轉(zhuǎn)變 [2]。
力學(xué)性能提升：
硬度：維氏硬度從退火態(tài) 304 升至 357，增幅 17.4%。
強(qiáng)度：抗拉強(qiáng)度從 900MPa 提高至 1100MPa，屈服強(qiáng)度從 800MPa 升至 950MPa。
塑性：伸長(zhǎng)率從 15% 降至 8%，但通過中間退火（600℃×1h）可恢復(fù)至 10%[2]。
電子背散射衍射（EBSD）分析表明，拉拔誘導(dǎo)的 <10-10> 織構(gòu)使絲材沿軸向強(qiáng)度提高 20%，但徑向塑性下降，呈現(xiàn)明顯各向異性 [2]。
3.3 拉拔工藝與熱處理的協(xié)同優(yōu)化
為平衡 TC4 絲材的強(qiáng)度與塑性，需采用 “拉拔 + 中間退火” 復(fù)合工藝：
中間退火時(shí)機(jī)：當(dāng)累積變形量達(dá) 40% 時(shí)，絲材加工硬化嚴(yán)重（硬度 > 340HV），需進(jìn)行 600℃×1h 退火，通過位錯(cuò)回復(fù)與部分再結(jié)晶，使伸長(zhǎng)率從 6% 恢復(fù)至 12%[2]。
最終熱處理：拉拔完成后采用 550℃×2h 時(shí)效，促進(jìn) β 相中析出細(xì)小 α 相，進(jìn)一步提高強(qiáng)度（抗拉強(qiáng)度增加 50MPa），且不顯著降低塑性 [4]。
該工藝生產(chǎn)的 TC4 絲材可滿足航空緊固件要求（抗拉強(qiáng)度≥1000MPa，伸長(zhǎng)率≥8%），同時(shí)降低生產(chǎn)成本 30% 以上 [2]。
4、TC4鈦合金絲材的焊接失效機(jī)制與增材制造技術(shù)
4.1 焊接接頭的組織特征與失效原因
TC4鈦合金絲材采用鎢極氬弧焊時(shí)，接頭區(qū)域因熱循環(huán)差異形成三個(gè)特征區(qū) [3]：
焊合區(qū)：快速加熱（1000-1200℃）與冷卻（速率 > 100℃/s）導(dǎo)致 β 相轉(zhuǎn)變?yōu)獒槧?α' 馬氏體，XRD 分析顯示 α' 相占比 > 80%，顯微硬度達(dá) 5.5GPa，是母材的 1.5 倍 [3]。
熱影響區(qū)：溫度 600-900℃，等軸 α 相部分溶解，冷卻后形成魏氏組織，硬度 3.7GPa，塑性中等 [3]。
母材區(qū)：未受熱影響，保持雙態(tài)組織，硬度 3.0-3.5GPa [3]。
沖擊試驗(yàn)表明，焊接接頭的斷裂均發(fā)生于焊合區(qū)，斷口呈平齊狀，存在河流狀解理臺(tái)階，為典型脆性斷裂 [3]。原因是 α' 馬氏體滑移系少，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)受阻，當(dāng)沖擊載荷作用時(shí)，裂紋沿晶界快速擴(kuò)展 [3]。
4.2 電子束熔絲增材制造 TC11鈦合金的組織與性能
TC11鈦合金（Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si）通過電子束熔絲增材制造技術(shù)可實(shí)現(xiàn)復(fù)雜構(gòu)件的近凈成形，其組織與性能調(diào)控規(guī)律如下 [5]：
沉積態(tài)組織：沿 <001> 方向生長(zhǎng)的柱狀晶（寬度 0.3-1.0mm），晶界存在連續(xù) α 相，晶內(nèi)為網(wǎng)籃狀 α 相（厚度 1.1μm），室溫抗拉強(qiáng)度 1058-1105MPa，但斷后伸長(zhǎng)率各向異性顯著（V 方向 10.3% vs H 方向 7.5%）[5]。
熱處理優(yōu)化：經(jīng) 950℃×2h 空冷 + 530℃×6h 空冷處理后，晶界連續(xù) α 相破碎，α 相粗化至 1.8μm，形成雙片層組織，室溫抗拉強(qiáng)度提升至 1122-1140MPa，伸長(zhǎng)率各向異性從 27.1% 降至 5.4%[5]。
高溫性能：500℃時(shí)，熱處理態(tài)試樣抗拉強(qiáng)度 755-772MPa，斷面收縮率 61.7%-65.8%，滿足航空發(fā)動(dòng)機(jī)壓氣機(jī)葉片的使用要求 [5]。
增材制造與鍛件的界面過渡區(qū)存在 “雪花” 狀初生 α 相，是應(yīng)力集中的敏感區(qū)域，但熱處理后界面強(qiáng)度可達(dá) 1006MPa，滿足工程應(yīng)用要求 [5]。
4.3 焊接與增材制造的工藝改進(jìn)方向
為解決接頭脆性與各向異性問題，需從以下方面優(yōu)化工藝：
焊接熱輸入控制：采用脈沖鎢極氬弧焊，將熱輸入從 200J/mm 降至 100J/mm，減少 α' 馬氏體生成，使焊合區(qū)硬度降至 4.5GPa，沖擊韌性提高 50%[3]。
增材制造掃描策略：采用交替方向掃描，使柱狀晶生長(zhǎng)方向紊亂，降低織構(gòu)強(qiáng)度，各向異性可進(jìn)一步降至 3% 以下 [5]。
后續(xù)熱處理：焊接接頭采用 550℃×4h 消除應(yīng)力退火，增材構(gòu)件采用 β 區(qū)固溶（980℃）+ 時(shí)效處理，均可有效改善組織均勻性 [3,5]。
5、鎳鈦合金與鈦合金絲材的應(yīng)用場(chǎng)景與工藝適配性
5.1 生物醫(yī)學(xué)領(lǐng)域的應(yīng)用與工藝選擇
血管支架：鎳鈦合金需具備高超彈性（恢復(fù)率 > 95%）與耐疲勞性能，采用 400℃×5min 退火，確保相變溫度 A?<35℃，支架直徑可從 0.41mm 擴(kuò)張至 2-3mm 而不失效 [1]。
骨釘與正畸絲：TC4 絲材要求強(qiáng)度與韌性平衡，采用 “拉拔（變形量 50%）+600℃×1h 退火” 工藝，抗拉強(qiáng)度 1000MPa，伸長(zhǎng)率 10%，滿足植入物力學(xué)要求 [4]。
5.2 航空航天領(lǐng)域的應(yīng)用技術(shù)要求
發(fā)動(dòng)機(jī)緊固件：TC4 絲材需抗蠕變與振動(dòng)疲勞，通過 9 道次拉拔 + 550℃時(shí)效，獲得纖維組織，10?次循環(huán)疲勞強(qiáng)度達(dá) 500MPa [2]。
壓氣機(jī)葉片：電子束增材制造 TC11 構(gòu)件經(jīng)雙重退火后，500℃高溫強(qiáng)度 755MPa，斷裂韌性 60MPa?m1/2，可替代傳統(tǒng)鍛件 [5]。
5.3 工藝適配性評(píng)估與典型案例
| 應(yīng)用場(chǎng)景 | 材料 | 核心性能要求 | 最優(yōu)工藝 |
| 血管支架 | 鎳鈦合金 | 超彈性、耐蝕性 | 400℃×5min 退火 |
| 航空緊固件 | TC4 | 高強(qiáng)度、疲勞性能 | 9 道次拉拔（變形 64%）+550℃時(shí)效 |
| 焊接結(jié)構(gòu)件 | TC4 | 接頭韌性、強(qiáng)度 | 脈沖氬弧焊 + 550℃消除應(yīng)力退火 |
| 高溫葉片 | TC11 | 高溫強(qiáng)度、各向異性低 | 電子束增材 + 950℃×2h+530℃×6h 退火 |
6、總結(jié)
本文系統(tǒng)分析了鎳鈦合金與鈦合金絲材的加工工藝、組織演化與性能調(diào)控規(guī)律，核心結(jié)論如下：
熱處理的關(guān)鍵作用：鎳鈦合金的超彈性隨退火溫度升高而下降，低溫短時(shí)工藝（400-450℃×5-10min）是最佳選擇；TC4鈦合金的退火溫度決定塑性水平，600℃時(shí)伸長(zhǎng)率達(dá) 11.3%，但強(qiáng)度略有降低。
拉拔工藝的強(qiáng)化機(jī)制：多道次拉拔通過晶粒細(xì)化與織構(gòu)調(diào)控提高 TC4 強(qiáng)度，最佳參數(shù)為工作錐角 7°、速度 30mm/s，累積變形量 64% 時(shí)硬度提升 17.4%，但需中間退火緩解加工硬化。
焊接與增材制造的挑戰(zhàn)：TC4 焊接接頭的 α' 馬氏體導(dǎo)致脆性斷裂，需控制熱輸入并進(jìn)行消除應(yīng)力退火；TC11 增材制造構(gòu)件經(jīng)熱處理后，各向異性顯著降低，可滿足航空領(lǐng)域要求。
應(yīng)用導(dǎo)向的工藝適配：生物醫(yī)學(xué)領(lǐng)域優(yōu)先選擇低溫退火鎳鈦合金與中溫退火 TC4；航空航天領(lǐng)域則需結(jié)合拉拔強(qiáng)化與高溫時(shí)效，或采用增材制造 + 雙重退火技術(shù)。
未來研究應(yīng)聚焦于多工藝協(xié)同調(diào)控（如拉拔 - 熱處理耦合）、接頭性能優(yōu)化及服役行為預(yù)測(cè)，推動(dòng)高端絲材的工程化應(yīng)用。
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